調(diào)節(jié)擋板風(fēng)門，插板門，調(diào)節(jié)風(fēng)門，隔絕風(fēng)門的流量特性試驗(yàn)

為了進(jìn)一步檢驗(yàn)?zāi)Ｐ妥赃m應(yīng)優(yōu)化算法的效果，將本文中的DEH參數(shù)應(yīng)用于實(shí)際機(jī)組運(yùn)行之中，并對該1號機(jī)組進(jìn)行順序調(diào)節(jié)擋板門的閥方式下調(diào)節(jié)擋板門流量特性試驗(yàn)。1號機(jī)組參數(shù)為N660-24.2/566/566，機(jī)組選擇順序調(diào)節(jié)擋板門的閥控制方式，機(jī)組鍋爐側(cè)和汽輪機(jī)側(cè)均切至手動(dòng)狀態(tài)，試驗(yàn)負(fù)荷為610～377調(diào)節(jié)擋板門的MW，調(diào)節(jié)擋板門行程為4個(gè)高壓調(diào)節(jié)擋板門全開狀態(tài)至GV1/GV2節(jié)流狀態(tài)，試驗(yàn)初始主蒸汽壓力為20.4調(diào)節(jié)擋板門的MPa（見調(diào)節(jié)擋板門9和調(diào)節(jié)擋板門10）。試驗(yàn)結(jié)果表明，基于模型自適應(yīng)的汽輪機(jī)調(diào)節(jié)擋板門流量特性優(yōu)化取得了良好的線性度，機(jī)組負(fù)荷隨流量變化比較平穩(wěn)，從表3中可以計(jì)算出各調(diào)節(jié)擋板門間的調(diào)節(jié)擋板門重疊度基本不超過5%，在各調(diào)節(jié)擋板門重疊區(qū)間（見調(diào)節(jié)擋板門9）消除了調(diào)節(jié)擋板門重疊區(qū)間流量突變、停滯等現(xiàn)象，減少了調(diào)節(jié)擋板門晃動(dòng)、負(fù)荷振蕩等安全隱患，同時(shí)相較于原重疊度，大大地減少了機(jī)組節(jié)流損失，有利于提高機(jī)組熱效率。

調(diào)節(jié)擋板門流量特性優(yōu)化后機(jī)組AGC的性能測試曲線，可以看出，在80%額定負(fù)荷Pe升負(fù)荷過程（505～550調(diào)節(jié)擋板門的MW）中，平均負(fù)荷變化速率為1.725%Pe/min，正向和反向負(fù)荷動(dòng)態(tài)超調(diào)量分別為0.43%Pe和–0.75%Pe，AGC品質(zhì)滿足相關(guān)規(guī)程要求。